隨著航空航天工業(yè)的迅猛發(fā)展，新型高推重比航空發(fā)動機(jī)對高溫鈦合金提出了越來越高的要求，為此，世界各國都在競相發(fā)展600℃及以上高溫長時間使用的高溫鈦合金，例如英國的 IMI834 合金，美國的 Ti1100、Ti-6242S 合金，俄羅斯的BT36合金以及中國的Ti60、Ti600合金等。Ti60合金是由寶鈦集團(tuán)和中科院金屬研究所聯(lián)合研制的一種Ti-Al-Sn-Zr-Mo-Nb-Ta-Si系近α型的600℃高溫鈦合金。該合金用高合金化、和復(fù)合強(qiáng)化方式，在Ti-Al-Sn-Zr的基礎(chǔ)上同時加入一定量的Ta、Nb及Mo三種同晶型高熔點的β穩(wěn)定元素，通過這三種穩(wěn)定元素與α穩(wěn)定元素Al及中性元素Sn和Zr等合金元素搭配和共同作用，使合金成為集細(xì)晶強(qiáng)化、固溶強(qiáng)化和第二相（α2和硅化物）彌散強(qiáng)化于一身的多元復(fù)合強(qiáng)化的一種熱強(qiáng)鈦合金。塑性成形結(jié)構(gòu)件的顯微組織狀態(tài)決定其使用性能，材料的顯微組織是由材料變形時的變形溫度及變形量以及隨后的熱處理制度所決定。本文作者主要研究了變形溫度對Ti60鈦合金Φ350mm大規(guī)格棒材的顯微組織、力學(xué)性能及探傷水平的影響，在研究該合金大規(guī)格棒材變形工藝的同時，也為該合金棒材的擴(kuò)展應(yīng)用提供了設(shè)計數(shù)據(jù)。

1、?實驗

1.1 實驗材料

實驗采用寶鈦集團(tuán)真空自耗電弧爐3次熔煉的Ti60合金鑄錠（Ф700mm），其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)/wt%）滿足 ：5.2 ～ 6.2Al、3.0 ～ 4.5Sn、2.5 ～ 4.0Zr、0.2 ～ 1.0Mo、0.20 ～ 0.6Si、0.20 ～ 1.5Ta、0.20 ～ 0.7Nb、0.02 ～ 0.08C，余量為Ti。采用金相法測得該合金相變點（α+β）/β為 ：1040 ～ 1050℃。

1.2 實驗方案

鑄錠在單相區(qū)采用鐓拔工藝進(jìn)行開坯鍛造，變形量控制在60 ～ 80%，同樣采用鐓拔工藝在α+β兩相區(qū)進(jìn)行中間鍛造，變形量控制在50 ～ 70%。在坯料上切取相同規(guī)格的兩塊試驗料，利用相同的加熱和鍛造設(shè)備，采用A、B（見表1）兩種鍛造工藝生產(chǎn)Φ350mm的Ti60大規(guī)格棒材。在棒材本體上切取Ф350×20mm的試樣片，試樣片經(jīng)1020℃ /2h，AC+700℃ /2h,AC熱處理。利用OLYMPUSGX71金相顯微鏡對棒材邊部、3R/4、R/2、R/4及心部的五個部位處的橫，縱向顯微組織進(jìn)行觀察。金相試樣腐蝕劑為V（HF）∶V(HNO₃)∶(H₂O)=1∶3∶10。在試片R/2位置取弦向，力學(xué)性能試樣進(jìn)行室溫拉伸、高溫拉伸、熱穩(wěn)定和蠕變性能測試，熱穩(wěn)定性能測試，采用試樣熱暴露方式。

2、?實驗結(jié)論與討論

2.1 鍛造工藝對顯微組織的影響

兩種鍛造工藝所生產(chǎn)棒材熱處理后的顯微組織如圖1 ～ 4所示。熱處理后，兩種鍛造工藝的生產(chǎn)的棒材的組織類型均為均勻的雙態(tài)組織，其原始β晶粒得到充分破碎，這說明兩種變形工藝變形量足夠充分。

從圖1、3可以看出方案A各部位組織較為均勻，縱、橫向組織無明顯差異，初生α相以球狀、條狀存在，大小差異較大，邊界為毛刺狀，相互之間存在未斷開現(xiàn)象，體積分?jǐn)?shù)約為20%。由圖2、4可以看出方案B各部位的縱、橫向組織無明顯差異，初生α相以球狀存在，且邊界清楚，相互之間基本斷開，除了少部分較小外，其余大小相近，體積分?jǐn)?shù)約為30%。

造成兩種鍛造方案棒材顯微組織差異的主要原因是變形溫度，方案B變形溫度高于方案A,方案B在加熱過程中儲備的能量高于方案A，相對于方案A來說，方案B的相界擴(kuò)散能力強(qiáng)，晶界活動性大，原子擴(kuò)散能力強(qiáng)，晶界移動速率大，這就使得大晶粒吞并附近的小晶粒能力增加，而使晶粒尺寸增加而數(shù)量減少，初生ɑ相間充分?jǐn)嚅_，其形狀更趨于等軸狀。

2.2 鍛造工藝對力學(xué)性能的影響

表2 ～ 3為兩種工藝所生產(chǎn)棒材R/2處弦向的室溫、高溫拉伸及熱穩(wěn)定性能。由測試結(jié)果可以看出方案A各項性能指標(biāo)均優(yōu)于方案B。

圖1 A方案Ti60鍛棒不同部位的橫向顯微組織

圖2 B方案鍛棒不同部位的橫向顯微組織

圖3 A方案鍛棒不同部位的縱向顯微組織

圖4 B方案鍛棒不同部位的縱向顯微組織

由顯微組織可以看出，方案A所得到組織中的原始β晶粒及初生α相的尺寸明顯小于方案B,初生α相以大小不一的且不規(guī)則的球狀、條狀存在。鈦合金機(jī)械性能受顯微組織的影響較大，M.A Greenfield[1]指出α相顆粒之間的平均自由路程（λ）對合金的拉伸塑性起著重要的作用，拉伸變形較小時，在等軸α相和轉(zhuǎn)變β組織間的相界面上易形成空洞，隨著拉伸變形程度的增加，這些空洞沿著相面長大，α相顆粒對空洞長大起到阻礙作用，初生α相顆粒越多，平均自由路程越短，空洞長大過程中遇到的阻礙就越多，因此，拉伸試樣在斷裂前產(chǎn)生更大塑形變形，從而獲得更高的拉伸塑形。作者還認(rèn)為，在兩個α相顆粒之間，空洞沿著片狀α集團(tuán)的邊界長大，α相顆粒的數(shù)量越多，他們之間的平均自由路程（λ）越短，且β轉(zhuǎn)變組織中的α和β片層較薄，長度較短，擁有更多的相界面，空洞長大過程中遇到的阻礙就越大，拉伸試樣在斷裂前產(chǎn)生更大塑性變形，故拉伸塑性更高。這就很好的解釋了方案A拉伸塑形優(yōu)于方案B的原因。

表4所列為兩種工藝生產(chǎn)的棒材R/2處弦向的蠕變性能。測試結(jié)果顯示，方案A蠕變性能略優(yōu)于方案B。影響該合金蠕變性能的關(guān)鍵因素是合金成分微區(qū)分布與相界/晶界密度以及第二強(qiáng)化相[2-4] 。本次試驗兩種方案所用材料化學(xué)成分微區(qū)分布基本相同，采用熱處理制度相同，第二強(qiáng)化相對其影響基本相同。從圖1 ～ 4的顯微組織可以看出，方案A的相界及晶界密度明顯大于方案B, 即相界面/晶界面密度是造成方案A方案優(yōu)于B的主要原因。

2.3 鍛造工藝對探傷的影響

兩種棒材的超聲波檢驗結(jié)果見表5。由表5可見，方案A結(jié)果明顯高于方案B.超聲波在介質(zhì)中傳播遵循波的共同傳播規(guī)律，在傳播過程中如果遇到障礙物，就可能對波的傳播產(chǎn)生影響，并且這種影響與障礙物的大小有密切關(guān)系，如果障礙物的尺寸遠(yuǎn)小于超聲波的波長，則障礙物對超聲波的傳播幾乎不產(chǎn)生影響 ；相反障礙物的尺寸與超聲波的波長相當(dāng)或遠(yuǎn)大于超聲波的波長時，超聲波將發(fā)生散射、反射和透射。本次實驗采用接觸法利用CTS-23B型超聲波探傷儀和單探頭4P14行檢驗。超聲波平率為5MHZ,波長約為1.2mm。由顯微組織圖1 ～ 4看，方案A組織晶粒及初生α相顆粒明顯小于方案B，方案A組織晶粒大小均勻，基本在50um左右，初生α相顆粒直徑在15 ～ 30um，方案B組織晶粒較大，并且各部位均勻性差，各部位存在明顯差異，個別晶粒尺寸達(dá)到300um，初生α相顆?；緸橹睆?0 ～ 50um。由顯微組織可以看出，兩種方案組織中的初生α相晶粒直徑遠(yuǎn)小于超聲波的波長，不是引起方案B雜波水平較高的主要原因，或者說在這兩種方案下的顯微組織，初生α相顆粒大小對超聲檢驗雜波水平的影響可以忽略。

造成方案B雜波水平較高的主要原因是組織中的原始β晶粒，組織存在粗大的晶粒及各部位組織不均勻影響了超聲波的傳播，造成雜波水平較高。

3?、結(jié)語

Ti60鈦合金Φ350mm規(guī)格棒材采用Tβ-40℃進(jìn)行α+β兩相區(qū)鍛造，其組織晶粒更細(xì)小均勻，力學(xué)性能及探傷水平均優(yōu)于采用Tβ-20℃進(jìn)行α+β兩相區(qū)鍛造的棒材。

參考文獻(xiàn)：

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