TA15(Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V)鈦合金是一種與俄羅斯研制的BT20鈦合金相似的近α鈦合金，具有較高的比強度、抗蠕變性、耐蝕性以及良好的焊接性能，常用于制造工作環(huán)境在500℃以上的航空發(fā)動機的壓氣機盤、葉片等重要部件[1]。

本文借助國外引進的高合金鋼連續(xù)軋制生產線，初步開發(fā)直徑為20mm的TA15鈦合金小規(guī)格棒材的熱連軋工藝。該連軋生產方式的主要特點是：生產效率高、棒材的直度好、尺寸精度和表面質量較傳統(tǒng)的橫列式軋制工藝有優(yōu)勢。本研究通過控制軋制溫度和軋制變形量，研究TA15鈦合金d20mm熱連軋棒材的性能和組織。

1、實驗

1.1TA15鈦合金的Gleeble熱模擬試驗試驗用d25mm小圓棒，于800℃退火處理1.5h，再機械加工成d8mm×12mm的壓縮試樣，上、下兩端加工成d7mm×0.2mm的淺槽，以添加BN潤滑劑減少摩擦，保證壓縮變形的均勻性和穩(wěn)定性，防止嚴重鼓形出現。壓縮試驗在Gleeble3800熱/力模擬試驗機上進行，加熱速度為5℃/s，至壓縮溫度后保溫3min，然后進行等溫壓縮。變形溫度分別為800、850、900、950、1000和1050℃，應變速率分別為0.01、0.1、1和10s^?1，變形過程全部由計算機控制并自動采集有關數據，最后得到TA15鈦合金高溫壓縮變形隨變形溫度和應變速率變化的真應力—真應變曲線。

1.2TA15鈦合金d20mm棒材的熱連軋工藝結合Gleeble熱模擬試驗結果，設計熱連軋工藝的坯料加熱溫度、連軋入口變形溫度、連軋速率、連軋總變形量等關鍵工藝參數，具體的工藝流程是：三次真空自耗熔煉成直徑為860mm的鑄錠→鍛至80mm×80mm×80mm→打磨去除缺陷→高合金鋼生產線連續(xù)軋制成直徑為20mm的成品→磨光→探傷→取樣、檢測性能和組織→合格入庫。

2、結果與討論

2.1TA15鈦合金的Gleeble熱模擬試驗

Gleeble熱模擬試驗得到TA15鈦合金高溫壓縮變形隨變形溫度和應變速率變化的真應力—真應變曲線，如圖1所示。

由圖1可見，TA15鈦合金棒高溫壓縮變形時，流變應力的變化規(guī)律表現為：1)在峰值點之前，應力隨應變量的增加呈現近線性迅速增大；2)在應變速率一定時，隨著變形溫度的升高，峰值點呈下降趨勢；3)在溫度一定時，隨著變形速率的增大，峰值點呈上升趨勢。另外，由圖1的曲線可知，隨著變形溫度的升高，材料的流動應力逐漸降低，并且在不同的溫度范圍內表現出不同的流動特性：800~950℃溫度范圍內，材料的流變應力到達峰值之后總體呈下降趨勢，說明在此溫度范圍內主要的軟化機制可能是動態(tài)再結晶；950~1050℃時，材料的流動應力幾乎穩(wěn)定在一個定值，表現出動態(tài)回復的特征。當TA15鈦合金高溫塑性變形時，在應力峰值點之前，應力隨應變量的增加呈現近線性迅速增大，且隨著變形溫度的升高或應變速率的降低，合金的峰值應力水平不斷降低。越過峰值應力點以后，動態(tài)回復或動態(tài)再結晶軟化程度超過了形變硬化，流變應力便逐漸降低或保持動態(tài)穩(wěn)定。

同時，在塑性變形過程中，絕大部分能量轉化為熱能；變形溫度越低或應變速率越大，變形抗力也越大，塑性變形過程中消耗的能量就越多，轉化成熱能的也越多，并且變形溫度越低或變形速率越大，單位時間內形變熱散失越少，隨著變形溫度的降低或應變速率的增大，形變熱效應越顯著。因此，如圖2所示，至應力峰值點后，在同一應變速率下，隨著變形溫度的降低，流變應力隨應變量的增大而逐步增大[2?3]。

2.2熱連軋棒材的試驗結果與分析

根據熱模擬試驗結果，考慮變形溫度與變形抗力的關系，以及熱連軋溫升帶來的影響，將變形溫度設定在850~950℃，選取兩批直徑為20mm的TA15鈦合金棒材進行試驗，棒材的軋制變形量相同，均在兩相區(qū)軋制，但工藝2的軋入口溫度較工藝1的高45℃，使表面質量得到改善，但是組織和性能變化不大。

熱連軋直徑為20mm的棒材和橫列式軋制直徑為40mm的棒材的性能檢測結果見表1，不同軋制工藝獲得的顯微組織如圖3所示。

從表1的性能檢測結果來看，不同軋制工藝得到的TA15鈦合金小規(guī)格棒材的常規(guī)力學性能都能滿足相應的技術要求。三種工藝的室溫強度、室溫塑性與500℃高溫性能的試驗結果相當；而兩種熱連軋工藝生產的棒材沖擊韌性高于橫列式軋制工藝生產的棒材，但室溫屈服強度低于后者。

從圖3的顯微組織來分析，采用兩種熱連軋工藝生產的TA15鈦合金棒材組織主要由初生等軸α、片狀的次生α相和β相組成，其中40%~50%為等軸α相,說明雖然坯料軋制前的加熱溫度控制在兩相區(qū)下部，但是由于是連軋一火成材，其變形速度相當快，變形量也比較大，從而引起軋制過程中棒材溫升比較嚴重，造成一部分初生α相熔解，在隨后的冷卻過程中變成不穩(wěn)定的β相，通過退火分解成片狀的次生α相。這種組織一般稱為雙態(tài)組織，其強度、塑性和沖擊韌性匹配較好[4]，但是，如果初生等軸α相較少的話，其疲勞強度較差。在采用傳統(tǒng)的橫列式軋制方式生產的TA15鈦合金棒材組織中，等軸α相含量達到90％以上，說明在兩相區(qū)下部加熱后的坯料軋制過程中，基本沒有變形溫升。該類組織的強度、塑性等均較好，但是相比雙態(tài)組織，其沖擊韌性要低一些。

3、結論

1)采用新型的熱連軋工藝生產的TA15鈦合金小規(guī)格棒材，其組織和性能均滿足相應的技術要求。

2)和傳統(tǒng)的橫列式軋制生產方法相比，新型熱連軋工藝生產效率高，產品的直度和表面質量得到改善，產品的力學性能基本相當。

參考文獻：

[1]李興無,沙愛學,張旺峰,儲俊鵬,馬濟民.TA15合金及其在飛機結構中的應用前景[J].鈦工業(yè)進展,2003,20(4/5):90?94.LIXing-wu,SHAAi-xue,ZHANGWang-feng,CHUJun-peng,MAJi-min.TA15titaniumalloyanditsapplyingprospectsonairframe[J].TitaniumIndustryProgress,2003,20(4/5):90?94.

[2]洪權,張振祺,趙永慶,曲恒磊,魏壽庸.Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金的熱壓變形特性及塑性流動方程[J].廣東有色金屬學報,2001,11(2):129?133.HONGQuan,ZHANGZhen-qi,ZHAOYong-qing,QUHeng-lei,WEIShou-yong.HotcompressivedeformationbehaviorsofTi-6Al-2Zr-1Mo-1Valloyanditsplasticflowequation[J].JournalofGuangdongNon-ferrousMetals,2001,11(2):129?133.

[3]徐文臣,單德彬,李春峰,呂炎.TA15鈦合金動態(tài)熱壓縮行為及其機理研究[J].航空材料學報,2005,25(4):10?15,19.XUWen-chen,SHANDe-bin,LIChun-feng,LüYan.StudyonthedynamichotcompressionbehavioranddeformationmechanismofTA15titaniumalloy[J].JournalofAeronauticalMaterials,2005,25(4):10?15,19.

[4]岳強,王鼎春,王希哲,王練,儲茂友,沈劍韻.不同軋制工藝制備的Ti-63合金棒材顯微組織和力學性能[J].稀有金屬材料與工程,2008,37(s3):283?286.YUEQiang,WANGBing-chun,WANGXi-zhe,WANGLian,CHUMao-you,SHENJian-yun.MicrostructureandmechanicalpropertiesofTi-63alloybarspreparedbydifferentrollingprocesses[J].RareMetalMaterialsandEngineering,2008,37(s3):283?286.